在多種排放成分中HC是未燃燃料可燃混合氣不完全燃燒或裂解的碳氫化合物及少量的氧化反應的中間產物。主要來自在空氣不足的情況下可燃混合氣的不完全燃燒，是汽油機尾氣中有害成分濃度大的物質。可燃混合氣燃燒的產物，它能夠反映出燃燒的效率。尾氣分析法就是通過對汽車尾氣中的等排放成分作為主要分析參數來對發動機故障進行診斷的一種方法。說明燃油沒有充分燃燒。氣缸壓力不足混合氣過濃或過稀點火正時不準確點火間歇性不跳火噴油嘴漏油或堵塞油壓過高或過低等因素都將導致HC讀數過高。
  的讀數是零或接近零，則說明混合氣充分燃燒。的含量過高，表明燃油供給過多空氣供給過少，燃油供給系統和空氣供給系統有故障。可燃混合氣燃燒的產物，其高低反映出混合氣燃燒的好壞，即燃燒效率。可燃混合氣燃燒越完全，讀數就越高，混合氣充分燃燒時尾氣中含量達到峰值%-%。當發動機混合氣出現過濃或過稀時，含量都將降低。含量是反映混合氣空燃比的好指標，是有用的診斷數據之一。燃燒正常時，只有少量未燃燒的通過氣缸，尾氣中含量應為的讀數小于，說明混合氣過濃；讀數大于%，表示混合氣太稀。
  當濃度高，濃度低時，表明發動機混合氣很濃。當的讀數高，則表明點火系統工作不良混合氣過稀，而引起失火。兩氣尾氣分析儀是用來測汽車尾氣排放中體積分數的。目前國內所用的兩氣尾氣分析儀大多都不具有自檢泄漏的功能，因此采集數據的真實性很難保證。啟動發動機，用化油器清洗劑在進氣管墊和EGR閥周圍噴灑，發現隨著轉速上升，怠速逐漸均勻。取下閥，發現針閥周圍有積炭，使針閥閉合不嚴，致使進氣歧管的混合氣被廢氣稀釋，從而怠速不穩，發動機容易熄火。

 合成標準不確定度計算I標準不確定度分扯一覽表符號不確定度來源標準不確定度分扯測扯質復性多功能標準表誤差計算器導線和端子接觸電阻溫濕度對上述各不確定度分扯分析可知，各分社相互獨立，不確定度來源的各個分批均為相對不確定度分證，則本裝笠的相對合成標準不確定度為擴展不確定度取則相對擴展不確定度為第三章電勸計量器具建標申訣書和技術報告編寫示例十檢定或校準結果的驗證實驗方案采用傳遞比較法。

  實驗結果電壓電流由測址結果可知，大值為,小于裝置的擴展不確定度,則，說明裝置的不確定分析正確，測橄結果可靠，該裝置通過驗證。電磁計童器具遠標指南結論本項標準的性能符合檢定系統表和計址檢定規程的要求，待考核合格后可以開展S級及以下等級單相電能表的檢定校準T作。十二附加說明第三章電嚨計量器具建標申請書和技術報告編寫示例示例三相電能表檢定裝置計橇標準考核復查申請書量標證字第號計量標準名稱三相電能表檢定裝置計量標準代碼申請考核單位組織機構代碼單位地址郵政編碼聯系人聯系年月日電勸計量器具建標指南說明根據《中華人民共和國計扯法》的有關規定，凡建立社會公用計址標準或部門企事業單位高計量標準，需經有關質量技術監督部門主持考核合格后方可使用。

申請新建計標準考核，申請考核單位應當提供以下資料《計量標準考核復查申請書》原件和電子版各一份；《計量標準技術報告》計扯標準器及主要配套設備有效的檢定或校準證書復印件一套；開展檢定或校準項目的原始記錄及相應的模擬檢定或校準證書復印件兩套；檢定或校準人員資格證明復印件一套；可以證明計量標準具有相應測量能力的其他技術資料；如采用計蜇檢定規程或計量校準規范以外的技術規范，應當提供技術規范和相應的證明文件復印件一套。

  申請計標準復查考核，申請考核單位應當提供以下技術資料《計量標準考核復查申請書》原件和電子版各一份；《計量標準考核證書》原件一份；《計鼠標準技術報告》原件一份；《計量標準考核證書》有效期內計量標準器及主要配套設備的連續有效的檢定或校準證書復印件一套；隨機抽取的該計址標準近期開展檢定或校準工作的原始記錄及相應的檢定或校準證書復印件兩套；《計量標準考核證書》有效期內連續的《計量標準重復性試驗記錄》復印件一套；《計量標準考核證書》有效期內連續的《計量標準穩定性考核記錄》復印件一套；檢定。

  第三章電功計量器具建標申請書和技術報告編寫示例計讓標準名稱蘭相電能表檢定裝置計址標準考核證書號存放地點計拭標準總價值萬元計扯標準類別應補會公用口計肚授權口部門高口計址授權口企事業高口計址授權前兩次復查時間和方式年月口書面審查口現場考評年月日口書面審查口現場考評測址范圍不確定度或準確度等級或大允許誤差級扯標準器名稱型號測扯范圍不確定度或準確度等級或大允許誤差制造廠及出廠編號檢定期或校間周末次檢復定或校隔準日期檢定或校準機構及證書號計三相電能表檢驗裝置。

  《計標準考核復查申請書》一般使用A復印紙，采用計算機打印，如果用墨水筆填寫，要求字跡工整清晰。注只有申請復查考核時才填寫計量標準考核證書號復查時間和方式。利用該標準可對電能計扯儀表進行型式評價實驗，開展強制檢定校準服務，對初裝電能表進行首次檢定，對產生貿易糾紛的電能計批儀表進行仲栽實驗。該計址標準的服務對象主要為電能表生產企業供電公司和電能表用戶。二計扯標準的工作原理及其組成三和電能表計址標準的下作原理如下圖所示。

三相電能表檢定裝笠采用標準電能表法中的“高頻脈沖數預置法檢定電能表，計算被檢電能表的相對誤差。標準表電壓端與被檢表的電壓端并聯，接功率源的電壓輸出端，標準表電流端與被檢表的電流端串聯，接功率源的電流輸出端，被檢表和標準表都在連續運行的情況下，標準表的高頻脈沖信號送入裝置誤差計，當被檢表輸出N個低頻脈沖數或轉數時，誤差計讀出這段時間內標準表累計的高頻脈沖數作為實測高頻脈沖數m,再與算定或預置的高頻脈沖數。

技術瞬息萬變，雙蹤示波器的新應用也層出不窮。示波器制造商必須緊跟新的應用潮流，設計出能夠滿足用戶特定需求的示波器和軟件應用程序。我們在調試傳感器的時候，有時會碰到這種情況：傳感器出廠的時候明明好好的，一到現場就沒有信號輸出，或者產生無序的信號。我們檢查發現安裝和接線都是沒有問題的，到底這又是什么情況呢？出現這種情況，你可能需要查看下傳感器附近有沒有感應干擾了。影響傳感器輸出的外界感應干擾主要有以下幾種：靜電感應干擾靜電感應是由于兩條支電路或元件之間存在著寄生電容，使一條支路上的電荷通過寄生電容傳送到另一條支路上去，有時候也被稱為電容性耦合。電磁感應干擾當兩個電路之間有互感存在時，一個電路中電流的變化就會通過磁場耦合到另一個電路，這一現象稱為電磁感應。
這種情況在傳感器使用的時候經常遇到，尤為注意。漏電流感應干擾由于電子線路內部的元件支架、接線柱、印刷電路板、電容內部介質或外殼等絕緣不良，特別是傳感器的應用環境濕度增大，導致絕緣體的絕緣電阻下降，這時漏電電流會增加，由此引發干擾。尤其當漏電流流入到測量電路的輸入級時，其影響就特別嚴重。射頻干擾干擾主要是大型動力設備的啟動、操作停止時產生的干擾以及高次諧波干擾。其他干擾主要指的是系統工作環境差，還容易受到機械干擾、熱干擾和化學干擾等等。綜上所述，傳感器的干擾來源主要有兩種途徑：一是由電路感應產生干擾；二是由外圍設備以及通信線路的感應引入干擾。
我們得仔細分析外界干擾的來源，信號傳輸線路以及敏感程度，做好接地處理和傳感器信號線屏蔽措施，有可能的話遠離干擾源。變壓器繞組的直流電阻測試儀是變壓器在交接、大修和改變分接開關后，必不可少的試驗項目。通過測量變壓器繞組的直流電阻，可以檢查出引線的焊接或連接質量，繞組有無匝間短路或開路，以及分接開關的接觸是否良好等情況。變壓器直流電阻是變壓器制造中半成品、成品出廠試驗、安裝、大修、改變分接開關后、交接試驗及電力部門預防性試驗的必測項目。可以檢查繞組接頭的焊接質量和繞組有無匝間短路，可以檢測電壓分接開關的各個位置接觸是否良好以及分接開關實際位置與指示位置是否相符，引出線是否有斷裂，多股導線并繞是否有斷股等情況。
為了滿足變壓器直流電阻快速測量的需要，我公司研制的ZZC-1A型直流電阻測試儀。該儀器采用全新電源技術，具有體積小、重量輕、輸出電流大、重復性好、抗干擾能力強、保護功能完善等特點。整機由高速單片機控制，自動化程度高，具有自動放電和放電報警功能。儀器測試精度高，操作簡便，可實現變壓器直阻的快速測量。直流電阻測試儀是新一代變壓器直流電阻的測試儀器，它能根據不同型號的電力變壓器自動選擇測試電流，以快的速度顯示測試結果。直流電阻測試儀并且具有充電、放電指示等功能，液晶顯示器的采用使得該儀器人機界面良好，是直流電阻測試工作中的首選設備。直流電阻測試儀是取代直流單、雙臂電橋的高精度換代產品。儀器采用了先進的開關電源技術，其測量速度比電橋快一百多倍，顯示部分由四位半LCD液晶顯示測量結果，三位半LCD液晶顯示環境溫度或測試電流值，克服了其它同類產品由顯示值在陽光下不便讀數的缺點，同時具備了自動消弧功能。
3A直流電阻快速測試儀具有測速快、精度高、顯示直觀、抗干擾能力強、體積小、耗電省、測試數據穩定可靠、不受人為因素影響等優點。儀器內裝可充電電池組(12V)，交直流兩用，便于現場及野外測試。直流電阻測試儀用途直流接地電阻測試儀是測量電力變壓器、大型電機、互感器等各種感性負載的直流電阻及低壓開關接觸電阻、電線電纜或焊縫接口電阻的理想儀器。注意事項1.在測無載調壓變壓器倒分接前一定要復位，放電結束后，報警聲停止10秒鐘以上，方可切換分接點。2.在拆線前，一定要等放電結束后，報警聲停止，好等10秒鐘以上再進行拆線，以保證電荷完全釋放。3.選擇電流時要參考技術指標欄內量程，不要超過量程和欠量程使用。超量程時，由于電流達不到預設值，儀器一直處在“正在充電”狀態。

單因素試驗確定正交水平數在焊接過程中，雙焊絲（電極）前絲直流后絲交流，前電極為直流反接，采用大焊接電流低電弧電壓，充分發揮直流電弧的穿透力，獲得大熔深；后電極為交流，采用相對較小焊接電流大電弧電壓，增加熔寬，克服前道大電流可能形成的熔化金屬堆積，配合高速度焊接，從而形成美觀的焊縫成形。在不斷調整焊接電流、焊接速度的同時，合理匹配前后絲焊接參數，改善焊縫成形，提高焊縫質量。僅適用前絲進行焊接試驗，優化后確定前絲電流800A、900A；前絲電壓為34V、36V。僅采用后絲進行焊接試驗，優化后確定后絲電流350A、400A；后絲電壓為36V、40V。正交試驗設計根據上述討論，兼顧生產效率確定了5個因素，即前絲電流、后絲電流、前絲電壓、后絲電壓、焊接速度，每個因素取2個水平，設計5因素2水平正交表L8（25），如表2所示。
正交試驗數據記錄和極差分析焊后焊接試件放置24h后，對焊接接頭進行外觀及無損檢測按照JB/T4730.2—2005《壓力容器無損檢驗》，進行焊縫外觀檢驗，記錄不同工藝參數下的熔深、熔寬、熔高，如表3所示。利用極差分析，來確定各因素對焊縫熔深、熔寬和熔高的顯著程度，極差越大顯著程度越高。由極差分析結果可見，各因素對熔深影響程度A>C>E>B>D，各因素對熔寬影響程度D=E>B=C>A，各因素對熔高影響程度B>A>D>C=E。成形質量評定與工藝參數優化由于焊縫成形質量需要綜合熔深、熔寬和熔高三者進行考慮，而這三者的評優標準是熔深深、熔寬和熔高小，可見其期望值并非一致，所以引入信噪比（S/N）分析，其中熔深選擇望大特性公式，其余采用望小特性公式。
先分別對每個成形因素信噪比排序，按照大值到小值依次得8~1分，采用綜合比較法，在對每個試件計算綜合得分，即為其成形質量綜合得分，綜合得分如表4所示。通過表中成形質量綜合評分可得，優的工藝參數為第8組，即前絲電流900A，后絲電流400A，前絲電壓36V，后絲電壓40V，焊接速度60cm/min。焊接質量綜合評定與工藝參數焊接工藝是否優良應該更加注重力學性能，按照NB/T47014—2011《承壓設備焊接工藝評定》，先對各焊件分別進行射線檢測，其中2號試件未通過。對其余七組試件按照相關標準進行沖擊試驗，以每個試件三次沖擊功之和進行排序，按照從大到小分別計8~2分，如表5所示。但是對于焊接工藝是否優良的評價更注重其力學性能。
本文中主要是指沖擊吸收能量，所以在綜合評價時，力學性能的權重更大，一般取值0.6，而成形質量權重則為0.4。進行綜合評價的得分如圖3所示。因此，綜合考慮成形質量和力學性能，較好的工藝參數為第6組，即前絲電流900A，后絲電流350A，前絲電壓34V，后絲電壓40V，焊接速度60cm/min。在壓力管道及壓力容器的制作或修復過程打底焊時，制造方多采用鎢極氬弧焊工藝[1]。現場焊接時，由于操作習慣不同，焊工可能采用不同的施焊手法進行焊接，焊槍行走路線可能是正月牙、鋸齒型或反月牙，添絲方式可能采用點加法或連續添加法。在對現場管道的焊接質量檢查時發現，在管道焊接過程中如果不注意施焊手法的變化，很容易造成焊縫外觀成型不良及內部焊接質量等問題，主要表現在管道焊縫表面打磨處理后進行滲透檢查時可能發現微小的點狀缺陷存在，或在水壓試驗時焊縫表面可能出現潮濕的現象。
文中以φ57mm×5mm的無縫碳鋼管鎢極氬弧焊為例，對比分析了采用正月牙、鋸齒型和反月牙三種不同的施焊手法對焊道外觀成型及焊接質量的影響，在此基礎上總結現場焊接中合適的焊接手法，以提高壓力管道現場焊接的一次合格率。正月牙施焊手法如圖1所示，管道對接焊的焊接參數見表1。采用該焊接手法，焊縫成型良好，但是如果在打底層坡口邊緣停留的時間不夠，則填充金屬與坡口間容易在坡口邊緣形成尖角，焊縫在蓋面時，如果焊工對這些尖角不加以處理，可能在兩側引起夾雜或未熔合等缺陷。采用正月牙手法焊接時，使用連續加絲方法往往能獲得較為平整的焊縫，但在管道的下端5點至7點位則可能出現焊縫內凹的現象。有經驗的焊工在此位采用點狀加絲的手法能有效地改善焊縫的內凹現象，但還是會出現正面成形不佳的焊縫，如圖2所示。

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