這期間田賦制度建立，為r丈量農田分配收獲物征收賦稅等，都需要有統一的測量方法和器具，促使統治階級更關注度量衡和管理度量衡。度量衡不僅是統治階級向民眾征收賦稅的經濟統治工具，也是一種權力的象征。《豆節》巾記載“明明我祖，萬邦之君，有典有則，貼厥子孫，關石禾鈞，則有度量衡單位，說明夏代不僅有度量衡器具，而且置于王府，王朝統管。分別收藏住中國歷史博物館和上海博物館的商代骨尺和牙K，是至今所見到的攝早的度量衡器具。

骨尺足用一根獸骨磨制而成，長厘米，尺面刻十寸。牙尺是由磨制而成的，共發現兩支，一支長厘米，另一支長厘米，牙尺不但有寸格，還有細小的分格，都采用十進位。這說明當時度量衡有定型的器具和成熟的單位制，一尺的長度由人手的大拇指和食指分開的距離確定，大約厘米左右，這還是“布手知尺”的認識。到周代的長度增加到了厘米左右。從河南洛陽出土的戰國時期一支銅尺看，當時尺的長度增長到厘米。夏商時期冶銅造乍造船等手工業比較發達，出現了世代相傳的專業生產者。

手工業的發展必然對測肇提出了更高的要求，據《考工記·栗氏》己載，青銅器燒鑄時，“六分其金而錫居一謂之鐘鼎之劑，四分其金而錫居一謂之戈戟之劑”，燒鑄火候的掌握是觀察“會與錫黑濁之氣竭，黃白次之黃白之氣竭，青白次之；青白之氣竭，青氣次之，然后可以鑄也”，這種觀察“鑄金第楠訃帚技術概進之狀火純青’的估洲商溫技術和銅錫比例調配技術的結臺，不僅保征能造鑄H{好的青銅器來，也訾求度垃衡暈值準確統《禮址》記載仲春仲秋之月“日夜分，則同度繾，均衡九，拜一甬，”，述說明時已有了比較嚴格。

召書共四十‘字“廿六年，皇帝盡并兼天下諸侯，黔首大安，為皇帝，法度世則不壹撇嫌疑者皆明壹之”其大意是秦王繼位年，統一了各國諸侯，百姓得到安，皂帝稱號，命令丞相隗狀和上綰，制定度量衡的法令規則，把不一致的度鞋衡統一起來二據漢書·律志正載，秦代的度量衡制度是度制五度為分．寸J<丈引，全部采用十進位制；量制五量為龠合升斗斛，除二為一合釙，其他也都采用十進位制；衡制五衡為銖兩斤鈞右，非十進位制，石-鈞，鈞-斤，斤兩．兩=銖。

經宴測，秦尺約厘米，升約毫升，斤約克n秦代小僅大量制做度量衡標準器，并用小篆刻上秦始皇詔書，發到爭目各地，而且還有嚴格的管理制度。巾湖北百夢出土的秦律簡可了解到，在秦簡《效律》中，特別對度量衡器的不準確范圍作了明確的規定，按現在允許誤差的概念折算，如斛的允差在以內，斗/的允差在．衡器的允差在以內，稱黃金的衡器的允差要小于%等，如果超過規定的范圍，就要根據情況，給于懲罰．在秦筒《二律》巾，有對度量衡器每年要求校正一次的規定，校正時間定在每年的春分秋分兩個時節，岡為這兩個時節“晝夜均而寒暑平”，對器物影響比較小。

律歷志》中記有“度者，本起f付培圳教材計量技術基礎黃鐘之長，以于谷砸黍中者，一黍之廣度之，九十分黃鐘之長；量者，本起黃鐘之龠，以于谷柜黍中者，千有二向實其一，權者，本起黃鐘之重，一容百黍，這就是只用黃鐘律管就能同時復現度量衡一者的量值，黃鐘律管是用拍子做的能發出同定占高“黃鐘”的樂管而黃鐘是卉樂的標準音調我國古代有五音|二律，黃鐘是十二律之首律，五音中的校準底青黃鐘律定下來，其他輯律便隨之而定。

漢代的度量衡承襲秦制，其量值也和秦代基本一致。西漢末年，律歷學家劉散總結秦以來度量衡的發展，錄收《漢書·律志》中，其中“審度嘉量權衡”篇，是我國篇完整的度量衡專著。從巾可知，我國的度量衡制度由秦主議，器具已定型化，單位制也確定下來，管理啞加嚴格．漢朝掌管度革衡的官職分成j糞，度由廷尉掌管，量由大司農掌鑄，衡由鴻臚掌管。議代在探索尋求度量衡器具的自然實物標準方面也有進展，《漢書。此時律管之長為幾寸標準長度，把律管分戚九份，再Ⅲ卜一份就是一R之長在復現黃鐘律管長度時，即定律時，除r靠樂師敏銳的聽力外，還日』借助累黍這種盲觀的方法，即橫排九f粒中等大小的黍子為黃鐘律管之長，一百粒則為一尺之。

此芯片集信號放大，A/D轉換于一身。由于本套變形單元具有“以單芯片為核心，外圍電路少”的特點，因此本系統具有精度高，穩定性能好，線性誤差小，抗干擾能力強等特點。合理的設計，良好的工藝布局使放大器穩定性極好。它與放大器相聯的單片計算機單元，作為主機的，負責整機的放大器量程變換、數據采集、數據傳輸、試驗方式選擇及液晶顯示，直讀的數字量化，同時可以把這些數據通過RS232口輸出，通過RS232口也可以接受其它設備的指令。由于采用單片計算機控制，本單元具有自動調零的功能，調零時，只需在主界面按清零鍵即可全程自動清零，清零時間極短。變形測量技術參數：變形測量指標參數有測量范圍，示值誤差，靈敏度，分辨率。測量范圍——試驗機通過測量系統所能夠測量到的材料或構件的小尺寸與大尺寸之間的范圍。
示值誤差——試樣變形值的記錄或顯示的測量值與被測量值的實際數值之差，稱為試驗機測量系統的示值誤差。示值誤差是不可避免的，其大小在特定的范圍內或者標準規定范圍。試驗機變形測量靈敏度——靈敏度指示器的相對于被測量變化的位移率，靈敏度是衡量物理儀器的一個標志，試驗機測量系統靈敏度越精細，則測量結果精度越高。試驗機變形測量的分辨率是指試驗機光電編碼器測量數據的可測量的小精度。分辨率越大，測量結果越精確。變形測量工作原理：應變式引伸計是由彈性元件和粘貼在它上的應變片組成的，當引伸計移動臂受力時，引起彈性體變形并使粘貼在它上面的應變片電阻值發生變化，原來平衡的電橋失去平衡輸出一個正比于變形的電壓信號輸出。
由于引伸計輸出的電信號極其微弱。必須經放大后才能達到要求的值，這個工作由完全由A/D轉換器放大和轉換，然后送到單片計算機進行處理，以直讀的方式進行顯示，同時通過RS232傳輸到計算機，進行數據處理。試驗機的變形測量是試驗機測控系統比較重要的組成部分，是試驗機關鍵技術環節。選用可靠性高，穩定性強的變形測量儀器是值得用戶考慮的因素之一。便攜式里氏硬度計的使用原理：對被測試件的一般要求：試件表面應潔凈，無灰塵，無油污和無氧化皮。對試件表面溫度的要求：試件表面的溫度不能過熱，要求溫度小于120℃。測試佳溫度為4℃-38℃。對試件表面粗糙度的要求：試件表面粗糙度應滿足下表的要求，試件表面的粗糙度不但影響測試精度。
而且影響沖擊球頭的使用壽命。對試件重量的要求：對足夠重的試件不需要支撐，直接進行測試。對重量不太重的試件，有懸伸部分的試件以及薄壁試件，在測試時應使用物體支撐，以避免沖擊力引起試件的扭曲、變形和移動。對重量較小的試件，應使其與重量大與5kg的支撐體緊緊耦合，要求試件與支撐體表面必須平整、光滑，耦合劑（凡士林，機油等）用量不宜過多，測試方向必須垂直于耦合平面。對試件表面硬化層厚度的要求：對于表面覆有硬化層的試件，為保證測試精度，要求對應于不同的沖擊裝置試件表面硬化層厚度。對板材、管壁型試件厚度的要求：對于板材、管材和其它薄片型試件的測試，為保證測試精度，要求對應于不同的沖擊裝置試件厚度。對曲面試件保證測試精度的要求：使用D型沖擊裝置。
要求試件曲面半徑大于30mm；使用G型沖擊裝置，要求試件曲面半徑大于50mm。對不滿足上述要求的球面、柱面和凹面等曲面試件，為保證測試精度，應采用異型支撐環（選購件）。異型支撐環有如下規格：外圓球面：K10-15mm，K14.5-30mm。內圓球面：HK11-13mm，HK12.5-17mm，HK16.5-30mm。外圓柱面：Z10-15mm，Z14.5-30mm，Z25-50mm。內圓柱面：HZ11-13mm，HZ12.5-17mm，HZ16.5-30mm。對試件表面無磁性的要求：試件表面不能帶有磁性，帶有磁性的試件將影響測試精度。要求試件剩磁應小于4G。九對試件無振動的要求測試時，試件所處的周圍環境不應有振動。
否則會影響測試結果。智能式變送器：是由傳感器和微處理器（微機）相結構而成的。它充分利用了微處理器的運算和存儲能力，可對傳感器的數據進行處理，包括對測量信號的調理（如濾波、放大、A/D轉換等）、數據顯示、自動校正和自動補償等。微處理器是智能式變送器的核心。它不但可以對測量數據進行計算、存儲和數據處理，還可以通過反饋回路對傳感器進行調節，以使采集數據達到佳。由于微處理器具有各種軟件和硬件功能，因而它可以完成傳統變送器難以完成的任務。所以智能式變送器降低了傳感器的制造難度，并在很大程主上提高了傳感器的性能。另外，智能式變送器還具有以下特點：具有自動補償能力，可通過軟件對傳感器的非線性、溫漂、時漂等進行自動補償。

單因素試驗確定正交水平數在焊接過程中，雙焊絲（電極）前絲直流后絲交流，前電極為直流反接，采用大焊接電流低電弧電壓，充分發揮直流電弧的穿透力，獲得大熔深；后電極為交流，采用相對較小焊接電流大電弧電壓，增加熔寬，克服前道大電流可能形成的熔化金屬堆積，配合高速度焊接，從而形成美觀的焊縫成形。在不斷調整焊接電流、焊接速度的同時，合理匹配前后絲焊接參數，改善焊縫成形，提高焊縫質量。僅適用前絲進行焊接試驗，優化后確定前絲電流800A、900A；前絲電壓為34V、36V。僅采用后絲進行焊接試驗，優化后確定后絲電流350A、400A；后絲電壓為36V、40V。正交試驗設計根據上述討論，兼顧生產效率確定了5個因素，即前絲電流、后絲電流、前絲電壓、后絲電壓、焊接速度，每個因素取2個水平，設計5因素2水平正交表L8（25），如表2所示。
正交試驗數據記錄和極差分析焊后焊接試件放置24h后，對焊接接頭進行外觀及無損檢測按照JB/T4730.2—2005《壓力容器無損檢驗》，進行焊縫外觀檢驗，記錄不同工藝參數下的熔深、熔寬、熔高，如表3所示。利用極差分析，來確定各因素對焊縫熔深、熔寬和熔高的顯著程度，極差越大顯著程度越高。由極差分析結果可見，各因素對熔深影響程度A>C>E>B>D，各因素對熔寬影響程度D=E>B=C>A，各因素對熔高影響程度B>A>D>C=E。成形質量評定與工藝參數優化由于焊縫成形質量需要綜合熔深、熔寬和熔高三者進行考慮，而這三者的評優標準是熔深深、熔寬和熔高小，可見其期望值并非一致，所以引入信噪比（S/N）分析，其中熔深選擇望大特性公式，其余采用望小特性公式。
先分別對每個成形因素信噪比排序，按照大值到小值依次得8~1分，采用綜合比較法，在對每個試件計算綜合得分，即為其成形質量綜合得分，綜合得分如表4所示。通過表中成形質量綜合評分可得，優的工藝參數為第8組，即前絲電流900A，后絲電流400A，前絲電壓36V，后絲電壓40V，焊接速度60cm/min。焊接質量綜合評定與工藝參數焊接工藝是否優良應該更加注重力學性能，按照NB/T47014—2011《承壓設備焊接工藝評定》，先對各焊件分別進行射線檢測，其中2號試件未通過。對其余七組試件按照相關標準進行沖擊試驗，以每個試件三次沖擊功之和進行排序，按照從大到小分別計8~2分，如表5所示。但是對于焊接工藝是否優良的評價更注重其力學性能。
本文中主要是指沖擊吸收能量，所以在綜合評價時，力學性能的權重更大，一般取值0.6，而成形質量權重則為0.4。進行綜合評價的得分如圖3所示。因此，綜合考慮成形質量和力學性能，較好的工藝參數為第6組，即前絲電流900A，后絲電流350A，前絲電壓34V，后絲電壓40V，焊接速度60cm/min。在壓力管道及壓力容器的制作或修復過程打底焊時，制造方多采用鎢極氬弧焊工藝[1]。現場焊接時，由于操作習慣不同，焊工可能采用不同的施焊手法進行焊接，焊槍行走路線可能是正月牙、鋸齒型或反月牙，添絲方式可能采用點加法或連續添加法。在對現場管道的焊接質量檢查時發現，在管道焊接過程中如果不注意施焊手法的變化，很容易造成焊縫外觀成型不良及內部焊接質量等問題，主要表現在管道焊縫表面打磨處理后進行滲透檢查時可能發現微小的點狀缺陷存在，或在水壓試驗時焊縫表面可能出現潮濕的現象。
文中以φ57mm×5mm的無縫碳鋼管鎢極氬弧焊為例，對比分析了采用正月牙、鋸齒型和反月牙三種不同的施焊手法對焊道外觀成型及焊接質量的影響，在此基礎上總結現場焊接中合適的焊接手法，以提高壓力管道現場焊接的一次合格率。正月牙施焊手法如圖1所示，管道對接焊的焊接參數見表1。采用該焊接手法，焊縫成型良好，但是如果在打底層坡口邊緣停留的時間不夠，則填充金屬與坡口間容易在坡口邊緣形成尖角，焊縫在蓋面時，如果焊工對這些尖角不加以處理，可能在兩側引起夾雜或未熔合等缺陷。采用正月牙手法焊接時，使用連續加絲方法往往能獲得較為平整的焊縫，但在管道的下端5點至7點位則可能出現焊縫內凹的現象。有經驗的焊工在此位采用點狀加絲的手法能有效地改善焊縫的內凹現象，但還是會出現正面成形不佳的焊縫，如圖2所示。

實際中的涂料都是非牛頓型的。涂料很難明確地分為剪切速率依存型和時間依存型，但偏重程度是有判別的。在實際生產中涂料主要的流變參數之一是粘度。在涂料的生產貯存施工和成膜過程中,所受到的力可以分為純剪切拉伸剪切和簡單剪切等。涂料中側重于簡單剪切，當涂料受到簡單剪切做單向層流，層間有速度差，若剪切應力為τ，剪切速率為D，則粘度η＝τ/D，稱為動力粘度，單位為Pas，常用單位為mPas。純剪切和拉伸剪切的研究并不是很多。
  在各種剪切條件下都應該達到工藝所要求的粘度。如在貯存中,希望體系有較高的粘度,防止顏料和填料的沉淀;在施工時開始要求體系粘度較低,有利于涂膜流平,但要求涂膜粘度在一定時間達到較高粘度,以免涂膜產生流掛和流淌現象。流變性對涂料的質量影響如下涂料從生產到使用必然有一段時間間隔。色漆在這段儲存期內發生顏料沉底，開罐質量就降低了。顏料是干膜中的重要組成部分，如果沉底的顏料重新攪拌后未能均勻，或者不能攪起，則必然影響干膜應有的質量，如色澤等。
  涂料的施工方法較多，不同的施工方法，涂料所受的力不同。例如刷涂是以簡單剪切為主，輥涂是以純剪切為主，噴涂在未出噴嘴以前是以簡單剪切為主，出噴嘴后主要以拉伸為主。表是按照簡單剪切估計的一些施工方法以及流平流掛的剪切速率，以便用來估計在各種施工方法下的合適施工粘度和流平流掛之間的平衡。粉末涂料只有它的熔融體有足夠低的粘度時才有足夠的流平，對熱固型粉末涂料來說還受膠化時間的約制。當聚合物的鏈長超過了臨界鏈纏繞長度，那么分子鏈間的相互纏繞會使熔融體的粘度增大；所以聚合物的分子鏈要盡量短，但這受儲存穩定性的限制。
  顏料的體積濃度對粉末涂料熔融體的流變性影響很大，較高的體積濃度會使之具有屈服值，又成為限制流動的一個因素。當然，顏料的分散程度對流變性也很有影響，在同一顏料體積濃度下，分散良好的比分散差的有更低的粘度和更少的對屈服值呈現的影響。所以良好的顏料分散對粉末涂料熔融體的流變性非常重要。良好的分散性可以降低顏料含量，轉而可以提高流動性。如前所述，涂料主要有三部分組成成膜物質溶劑和填料。這幾種物質對涂料流變性的影響主要在低剪切速率方面，在高剪切速率下，所有結構已經被破壞，所呈現的粘度接近樹脂溶液本身和分散顆粒對粘度的影響，樹脂溶液是接近牛頓流體的，它的粘度是樹脂在溶液中的形態和濃度所形成的。

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